Читать реферат по авиации и космонавтике: "Электроснабжение аэропортов" Страница 8

(Назад) (Cкачать работу)

2

ТМ-630

2

ТМ-630

9.357+j22610.488+j23111.602+j37712.26+j18

2

ТМ-400

5.55.57.60.60.60.922.921.420.130.134.54.55.54.54.52.32.32.03.23.20.540.690.571.281.125.057.087.781.110.8828.935.5474.722.642.21788.520181.842.12.25.234.64

2

ТМ-400

2

ТМ-630

1

ТМ-25

13.23+j16

1

ТМ-25

ΔU для двух трансформаторных подстанций следует разделить на 2.

Вывод: ΔР и ΔQ можно усреднить:

ΔР=3,78 кВт

ΔQ=20,4 квар

И в дальнейшем не усложнять себе работу лишними расчетами.

ΔU в двух трансформаторных подстанциях составляет в среднем 2,2%, а у одно-трансформаторных подстанций ΔU=4,9%

2,2% Ip=111 A

Iдд=165 А

Iдд=305 А > Ip=133 A

Проверим по ΔU

ΔU1=15 ВЭто составляет 4,1% < Δuдоп =4.5%

ΔU3=16 ВЭто составляет 4,2% < Δuдоп =4.5%

Проверим ПАР:

Л2Л1

0,10,3

86+j1673+j9

I1пар=244 А < iддпроходит

I2пар=133 А < iддпроходит

Проверим потерю напряжения:

ΔU=48,7 В

Это составляет 10,9% > 4,5%+5%=9,5%

Увеличиваем Л1: Fст=150мм²Iдд=305 А

Увеличиваем Л2: Fст=120мм²Iдд=270 А

ΔU=37 В

Это составляет 8,9% < 9,5%

Обрыв Л1

Расчет аналогичен предыдущему

ΔU=35,5 В; Это составляет 9,3% < 9,5% – проходит

ΔU=12,5 В; Это составляет 3,3% < 4,5% – проходит

Низковольтная сеть. (3 мат. склада.)

Л1Л2Л3

0,10,10,14

31+j1231+j1231+j12

Iр1=76 А;Iр2=50 А;Iр3=26 А;

ΔUх=0,86 В;ΔUа.доп.=17,1-0,68=16,42 В

F1=36 мм²;Fст=35мм²;Iдд=135 А

F2=18 мм²;Fст=16мм²;Iдд=90 А

F3=9 мм²;Fст=10мм²;Iдд=65 А

ΔU=45 В;11,8% > 9.5% не подходит.

Подбираем другие сечения

F1, 2, 3=50 мм²;Iдд=165 А;

ΔU=15,9 В;4,2% < 4,5%;

Рассмотрим ПАР:

I1пар=151 А

I2пар=101 А

I3пар=50 А

ΔU=32 В

Это составляет 8,4% и удовлетворяет условие ΔUдоп=9,5%;

Низковольтная сеть (ГРМ).

0.3

30+j23

ΔUдоп=17,1- 0,54=16,56 В9

F=25 мм²;Fст=25мм²;Iдд=115 А;

ΔU=15,2 В;4% < 4,5%;

В ПАР:Iпар=57 А;

ΔU=30 В;8% < 9,5%;

13. Расчет токов короткого замыкания.

Расчет Iк.з на шинах силового трансформатора на низкой стороне.

Используя таблицу, принимаем среднее геометрическое расстояние между проводом 0,4 мм, Х0=0,4 Ом/м для проводов марки АС линии эллектро передач. Относительное реактивное сопротивление:

Xл1*=0,361

Хл2= 2,226;

Относительное индуктивное сопротивление трансформаторов:

Хтр*1=Uк1/100*Sб/ Sном=0,4*40*300/1,1*12100=5

Хтр*2=3,57

Точки короткого замыкания:

Iк1*’’’=Е*/(Хс”+Xл1*+Хтр*1)=0,18

Iкз1*’’’=5,18 кА

Iк2*’’’=0,16

Iкз2*’’’=4,6 кА

14. Проверка термической устойчивости кабеля от действия тока короткого замыкания.

Для расчета берем кабель, у которого сечение имеет наибольшую разницу с предыдущим сечением. Для примера возьмем высоковольтный кабель с F=10мм², Iдд=60 А, Iр=6 А на линии 6, Ік’’’=0.95 кА

Определим первоначальную температуру кабеля:

Qнач=Δt(Iр/ Iдд)²+tокр. ср.

Qнач=Qдд-Qном=60-15=45°С

Qдд=60°С;Qном=15°С

Q=15°С

По графику находим при Q=15°С;Ан=1500(А²*с)/(мм²)

Зная max допустимую температуру нагрева алюминия, находим Акз.

При нагреве кабеля при токе короткого замыкания до температуры Qкз=200°С величина Акз.’=14000 (А²*с)/(мм²)

Тогда ΔА=Акз.’-Ан=12500(А²*с)/(мм²)

Зная это значение можно определить допустимое значение времени короткого замыкания, за которое кабель нагреется до Qдоп

t=ΔА*F²/ Iкз²=1,4 с

По результатам можно сделать вывод,

Похожие работы