при выполнении условия (7.2) синфазны. Излучение синфазных щелей имеет максимум в направлении нормали к плоскости экрана. На практике используются излучатели с резонансным размером, определяемым (7.2) при m=0. Такие излучатели имеют минимальные габаритные размеры пластинки. Колебания поля и тока в излучателе с указанной длиной в дальнейшем будем называть низшим типом колебаний.
Если длина отрезка полосковой линии кратна четному числу полуволн квази-T-волны, т. е.
(7.4)
то излучатель в направлении нормали к плоскости экрана практически не излучает.
Разработка эффективных печатных излучателей и ФАР, построенных на их основе, тесно связана с созданием математических моделей, содержащих полное электродинамическое описание конструктивных элементов излучателей. Подробные модели и реализующие их программы для ЭВМ существуют и используются в САПР при создании ФАР. Ниже приводится приближенная методика расчета печатных излучателей, позволяющая оценить их характеристики и выбрать исходные варианты для моделирования на ЭВМ. Кроме того, даются справочные сведения о характеристиках печатных излучателей в плоских ФАР, полученные численными методами с учетом взаимовлияния излучателей.
ЭКВИВАЛЕНТНАЯ СХЕМАПрямоугольная пластинка (рис. 7.3), расположенная над экраном, представлена отрезком
эквивалентной двухпроводной линии, нагруженным на проводимости торцевых щелей. Эти проводимости являются комплексными величинами с емкостной реактивной частью, обусловленной концентрацией поля у торцевой кромки плоского проводника (см. рис. 7.2, а). Возбудители - штырь и отверстие связи - на эквивалентной схеме (см. рис. 7.3) представлены цепочкой элементов, состоящей из последовательно включенных реактивного сопротивления, штыря и параллельно включенных реактивной проводимости и идеального трансформатора, соответствующих переходу от линии передачи к излучателю через отверстие связи.
Если толщина экрана существенно меньше длины волны и штырь является продолжением центрального проводника коаксиального волновода, то коэффициент трансформации идеального трансформатора можно положить равным единице, а реактивность параллельно включенного элемента - нулю.
Входное сопротивление излучателя
(7.5)
где
(7.6)
- входное сопротивление отрезка эквивалентной двухпроводной линии длиной нагруженной на сопротивление торцевой щели ZЩ1;
(7.7)
- входное сопротивление отрезка эквивалентной двухпроводной линии длиной нагруженной на ZЩ2; ZШТ — индуктивное сопротивление штыря.
В (7.5) — (7.7) W — волновое сопротивление полосковой линии; — коэффициент фазы квази-T-волны, yШТ— смещение штыря вдоль оси у относительно средней точки.
Входное сопротивление (7.5) в рабочей полосе частот ведет себя как сопротивление параллельного контура, однако на частоте, соответствующей максимуму активной составляющей входного сопротивления, реактивная составляющая не обращается в нуль и равна индуктивному сопротивлению штыря ZШТ.
Из-за наличия емкостной реактивной составляющей сопротивления щелей резонансный размер пластинки несколько меньше значения (7.2).
Укорочение одиночного излучателя, а также излучателя в решетке с учетом их взаимовлияния не превышает 20%.
Похожие работы
Тема: Печатные излучатели |
Предмет/Тип: Радиоэлектроника (Реферат) |
Тема: Вибраторные излучатели фазированных антенных решеток |
Предмет/Тип: Информатика, ВТ, телекоммуникации (Контрольная работа) |
Тема: Печатные процессы |
Предмет/Тип: Технология машиностроения (Курсовая работа (т)) |
Тема: Печатные платы |
Предмет/Тип: Другое (Реферат) |
Тема: Печатные платы |
Предмет/Тип: Технология машиностроения (Реферат) |
Интересная статья: Быстрое написание курсовой работы