Читать курсовая по технологии машиностроения: "Абсорбер тарельчатого типа" Страница 4

(Назад) (Cкачать работу)

2. Содержание поглощаемого компонента в поступающем газе: ун = 30 %

3. Степень извлечения: α = 95 %

4. Начальное содержание поглощаемого компонента в абсорбенте массовая доля: xвн = 0 %

5. Конечное содержание поглощаемого компонента в абсорбенте массовая доля xвк = 0,45 %

6. Температура поступающей газовой смеси в колонну t = 20 ° С

7. Давление в колонне Р = 1.013 МПа

В результате расчета определяются: La, Dk, Noбщ, ΔРт, Нмт. 2. Порядок расчета 1. Начальная относительная мольная концентрация поглощаемого компонента газовой фазы при входе в абсорбер =0,5382. Конечная относительная мольная концентрация поглощаемого компонента газовой фазы при выходе из абсорбера =0,0273. Начальная относительная мольная концентрация поглощаемого компонента в абсорбенте при входе в абсорбер: Мпк = 44 СО2

Ма = 18 Вода

Мнг = 29 Воздух

=0 % 4. Конечная относительная мольная концентрация поглощаемого компонента в абсорбенте при выходе из абсорбера =0,002 % 5. Объемный расход инертной составляющей газовой фазы (норм.усл.) =84506. Мольный расход поглощаемого компонента =1937. Мольный расход абсорбента (инертной составляющей жидкой фазы) =95793,98. Молекулярный вес газовой фазы =34,259; Плотность газовой фазы = 14,246 кг/м3 10. Объемный расход газовой фазы, входящей в абсорбционную колонну =0,33611. Мольный расход газовой фазы, поступающей в абсорбционную колонну =503,812. Определяется диаметр колонны

Предельно допустимая скорость газовой фазы (условие превышения 10% уноса жидкой фазы с газовой) рассчитывается для ситчатых тарелок как =0,419wг- рабочая скорость газовой фазы в свободном сечении колонны, которая составляет=0,335

=1,131 м. Принимаем Dk=1,2 м

Выбираем материал Сталь Ст3.

При температуре 20 °С: σ=140 МПа [3, стр. 394, таб. 13,1] Коэффициент прочности сварных швов: Ψ=1 [3, стр. 395, таб. 13,3] Толщина стенки аппарата: =4,357 мм Принимаем с запасом толщину стенки s=10 мм [3, стр. 211]

Найдем толщину эллиптического приварного днища, при R=D, H=0.25D, где: R – радиус кривизны днища. D – диаметр аппарата, H – высота днища без учета цилиндрической отбортовки. =2,175 мм Принимаем толщину днища равную толщине аппарата s=10 мм.

13. По принятой площади свободного сечений отверстий fотв = 10 выраженной в % от общей площади свободного сечения аппарата, рассчитывается скорость газа в отверстиях тарелки =3,35114. Принимается отношение площади свободного сечения сегмента перешивного устройства к площади тарелки 10%, т.е. R=0,1 и определяется площадь свободного сечения переливного устройства=0,113 м215. Скорость жидкой фазы в переливном устройстве: =4,23716. Гидравлическое сопротивление тарелки от сил поверхностного натяжения:σ = 0,0728 [4, стр. 501, таб. XXII]

=44,8 Па17. Статическое сопротивление слоя жидкости =191,3 Па 18. Высота статического слоя жидкости =0,02 м 19. Сопротивление сухой тарелки ξ = 1,5 для сетчатых тарелок [ 3, стр. 210] =120 Па 20. Общее сопротивление тарелки =356 Па 21. Высота жидкости в переливном устройстве =0,066 м 22. Минимальное расстояние между тарелками, обеспечивающее гидрозатвор в сливном патрубке =0,045 м Выбираем Hмт =500

23. Вязкость газовой фазы μпк = 1,46 ·10-5 Па · с

μиг = 1,84 ·10-5 Па · с [4, стр. 530, номогр. VI]

=1.647 · 10-5 Па · с 24. Кинетические коэффициенты процесса : =5651.9

D = 13.8 ·10-6 [1, стр. 71, табл. 11-2]

=1,53 · 10-6

=0,7535

=0,0195

=3445

=0,117

=6534,9

Похожие работы