Читать статья по всему другому: "Влияние лазерной модификации на эксплуатационные характеристики стали Р6М5" Страница 3


назад (Назад)скачать (Cкачать работу)

Функция "чтения" служит для ознакомления с работой. Разметка, таблицы и картинки документа могут отображаться неверно или не в полном объёме!

лазерного излучения по обрабатываемой поверхности. - 600 мм/мин. Структура модифицированного слоя при этом представлена тремя зонами. В первой - наружной зоне, где температура нагрева достигала максимальных значений, структура имеет выраженные признаки перегрева и, возможно, пережога. Это подтверждается наличием ледебуритной сетки по границам зерен и пористостью. В металле матрицы отсутствуют избыточные карбидные частицы, перешедшие в твердый раствор. Степень легирования материала матрицы имеет максимальное значение. Химическая активность металла снижена, при травлении в 5-ти % спиртовом растворе азотной кислоты сплав практически не приобретает структурного рисунка сохраняя светлую металлическую окраску (рисунок 2)

Второй зоной модифицированного слоя является зона неполного растворения первичных карбидных частиц. Она имеет максимальную микротвердость и также как, и наружная зона отличается пониженной химической активностью к травителю.

Переходная зона, в которой наблюдается текстурное строение карбидной фазы на фоне металлической матрицы отражает участок плавного снижения микротвердости. Максимальное значение микротвердости составляет 12 ГПа. Это значение зарегистрировано на некоторой глубине от поверхности образца в переходной зоне, рисунок 2. Непосредственно на поверхности микротвердость несколько снижена, из-за высокого содержания остаточного аустенита. Толщина модифицированного слоя превышает 1 мм. Увеличение скорости лазерной обработки до 1350 мм/мин сопровождается уменьшением толщины слоя до 0,5…0,6 мм. При этом зона с высоким содержанием остаточного аустенита, отличающаяся пониженной травимостью, составляет порядка 70-80% от общей толщины слоя, определенной по распределению микротвердости. Эта закономерность характеризует соотношение фазового контраста и распределения микротвердости во всех партиях исследованных образцов.

Исследования распределения остаточных напряжений, проведенные по методу Саверина М.М. [8], на пластинчатых образцах, обработанных в соответствии с режимами таблицы, показали, что остаточные напряжения в поверхностном имеют незначительную величину. Они изменяются в диапазоне ±70МПа, рисунок 3. Их величина существенно ниже, чем в карбонитридных и карбидных слоях быстрорежущей стали Р6М5, где они достигают 330 и 670 МПа соответственно [9, 10]. В первом случае основной причиной возникновения остаточных напряжений, является легирование металлической матрицы сплава азотом. Во втором, при имплантации азота и углерода структурные изменения затрагивают и металлическую матрицу, и карбидную фазу. При этом высокие напряжения в карбидном слое возникают, лишь при максимальной степени легирования аустенита углеродом, который впоследствии на стадии дисперсионного твердения, выделялся из материала матрицы, в виде вторичных мелкодисперсных карбидов вызывая возникновение фазовых напряжений. В обоих рассмотренных случаях основной структурной составляющей металлической матрицы является мартенсит, с незначительным присутствием остаточного аустенита в науглероженных слоях.

инструментальный лазерный поверхность легированный

Как видно из рисунка 1, структура слоя, модифицированного лазерным излучением, состоит преимущественно из аустенита. Подобное явление обусловлено



Интересная статья: Быстрое написание курсовой работы