находится по п. 3.2.д СНиП II-25-80;
mсл = 1 – коэффициент условий работы, учитывающий толщину слоев дощатоклееных балок, значение по п. 3.2.е СНиП II-25-80.
кН/см2 = 1,5 МПа < МПа.
Проверка прочности на осевое сжатие:
,
где min = у и равно
- по п. 4.3 СНиП II-25-80;
гибкость элемента в плоскости фермы:
, т.е.
;
кН/см2 = 11,1 МПа < МПа.
Расчет стойки 3–3'
Расчетные усилия: N = 10,2 кН, N’ = – 8,0 кН.
Зададимся сечением раскоса 16099 мм (рис. 21). Сечение состоит из 3 слоев досок толщиной по 33 мм (доски толщиной 40 мм с острожной с двух сторон).
Рис. 21. Сечение раскоса фермы.
Моменты инерции сечения:
см4;
см4.
Площадь сечения:
см2.
Расчетная длина панели пояса при расчете на продольный изгиб l0 = 6,94 м.
Проверка прочности на осевое растяжение:
;
кН/см2 = 0,6 МПа < МПа.
Проверка прочности на осевое сжатие:
,
где min = х и равно
- по п. 4.3 СНиП II-25-80;
гибкость элемента в плоскости фермы:
, т.е.
;
кН/см2 = 0,3 МПа < МПа.
Конструирование и расчет узлов фермы
Опорный узел
Расчетные усилия: NB = – 304,8 кН, NН =269,9 кН.
Соединение верхнего пояса с нижним осуществляется лобовым упором в плиту сварного башмака.
Рассчитаем длину швов для прикрепления уголков нижнего пояса к фасонкам узла. Сварка полуавтоматическая проволокой Св-08А.
Согласно табл. 4 СНиП II-23-81 расчетное сопротивление углового шва условному срезу по металлу шва:
кН/см2,
где wm = 1,25, - коэффициент надежности по материалу шва.
По табл. 4 СНиП II-23-81 расчетное сопротивление углового шва условному срезу по металлу границы сплавления:
кН/см2.
Зададимся катетом шва kf = 6 мм.
По табл. 34 СНиП II-23-81 для выбранного типа сварки примем соответствующие коэффициенты для расчета углового шва:
f = 0,9 – по металлу шва;
z = 1,05 – по металлу границы сплавления.
Определим, какое сечение в соединении является расчетным:
кН/см2,
следовательно, расчетным является сечение по металлу шва.
Длина шва, прикрепляющего нижний пояс к фасонкам опорного узла:
см.
Принимаем 4 шва по 10 см с общей расчетной длиной
см.
Длина швов прикрепляющих упорный швеллер к узловым фасонкам:
см.
Принимаем общую длину швов в соединении швеллера с фасонками, равную 35 см.
Упорный швеллер предварительно назначаем №24 с моментом сопротивления Wу = 31,6 см3. Проверим прочность швеллера на изгиб от давления торца верхнего пояса:
кН/см2 < кН/см2.
Смятие торца верхнего пояса проверим по формуле
кН/см2 = 7,9 МПа < МПа.
Рис. 22. Чертеж опорного узла фермы.
Определим толщину опорной плиты.
Площадь опирания:
см2.
Опорная реакция от полной нагрузки Р = 185,5 кН.
Реактивное давление на опорный лист:
кН/см2.
Момент, изгибающий консольную часть опорной плиты:
кНсм,
где см – ширина консольной части плиты.
Изгибающий момент в средней части плиты, считая края плиты защемленными:
кНсм.
Необходимая толщина плиты:
см.
Принимаем толщину плиты равной 14 мм.
Промежуточный узел верхнего пояса.
Усилия, действующие в узле: NB-1 = – 304,8 кН; NB-2 = –282,0 кН; N2-3 = 38,4 кН; N’2-3 = – 38,8 кН.
Центральный болт.
Прикрепление раскоса к верхнему поясу осуществляется
Похожие работы
Тема: Расчет узлов фермы |
Предмет/Тип: Технология машиностроения (Практическое задание) |
Тема: Расчет узлов фермы |
Предмет/Тип: Технология машиностроения (Практическое задание) |
Тема: Расчет деревянной фермы |
Предмет/Тип: Другое (Курсовая работа (т)) |
Тема: Расчет консольной фермы |
Предмет/Тип: Строительство (Курсовая работа (т)) |
Тема: Расчет металлической конструкции фермы |
Предмет/Тип: Строительство (Курсовая работа (т)) |
Интересная статья: Основы написания курсовой работы