Читать курсовая по строительству: "Конструирование сборной предварительно-напряженной плиты перекрытия" Страница 6

(Назад) (Cкачать работу)

2.3 Расчётные данные для подбора сечений Выбираем класс бетона в зависимости от величины полезной нагрузки на перекрытие В 20. В качестве ненапрягаемой рабочей арматуры принимаем стержни класса А-III, монтажную арматуру из стержней класса А-I.

2.3.1 Бетон

Класса В30, D 2500кг/м3, RB=17 МПа, RBt= 1,2 МПа, RB,ser= 22 МПа,

RBt,ser=1.8 МПа, ЕВ= 29*103 МПа. .3.2 Арматура

А III Rs=365 МПа, Rs,ser=390 МПа, Es=20*104 МПа, Rsw=290 МПа

А I Rs=225 МПа, Rs,ser=235 МПа, Es=21*104 МПа, .4 Расчёт прочности нормальных сеченийРигель должен быть запроектирован таким образом, чтобы прочность нормальных сечений обеспечивалась одиночной рабочей растянутой арматурой. При этом должно выполняться условие .

Подбираем площадь арматуры:

вычисляем значение А0:

;

;

;

σsR = Rs + 400 - σsp = 365 + 400 - 0 = 765 МПа;

σsc,u = 500 МПа (при γb2 < 1).

Характеристика сжатой зоны ω = 0,85 - 0,008∙Rb = 0,85 - 0,008∙17 = = 0,714.

Проверяем условие

,18 ≤ 0,524, условие выполняется.

АR = ξR(1 - 0,5ξR) = 0,53(1 - 0,5∙0,53) = 0,39

Проверяем условие

,167 ≤ 0,39, условие выполняется.

Так как условие выполняется, то сжатая арматура по расчёту не требуется.

Определяем площадь сечения растянутой арматуры:

см2.

Определяем число стержней и их диаметр по сортаменту: 4Ø28 А-III; Аs= 24,63 см2.

Проверяем условие:

,

м;

кН∙м;

; условие выполняется.

2.5 Расчёт прочности наклонных сечений

В соответствии с п. 5.26 - 5.28 [1] и из условия сварки принимаем: диаметр поперечной арматуры dsw = 10 мм; по сортаменту её площадь asw = 0,785 см2; А-I. Количество поперечных стержней в сечении элемента n = 2; шаг поперечных стержней в приопорной части элемента предварительно принимаем Sw = 150 мм.

Вычисляем коэффициенты φω1 и φb1 по формулам:

;

;

;

;

где β = 0,01; .

Проверяем работу бетона на действие поперечной силы по наклонной полосе между наклонными трещинами:

; ;

- прочность сечения достаточное

Коэффициент φf учитывающий влияние сжатых полок и коэффициент φn учитывающий влияние продольных сил от предварительного обжатия в данном случае равны нулю.

При этом ; .

Проверяем работу бетона на действие поперечной силы по наклонной трещине:

;

;поперечная арматура принимается по расчёту.

Вычисляем параметр В:

кН∙м.

Определяем усилие в хомутах на единицу длины элемента:

;

принимаемкН.

Шаг поперечной арматуры в приопорной части элемента:

; ;

. Принимаем .

Длина проекции опасного сечения определяется по формулам:

м;м.

Длину проекции опасной наклонной трещины сsw принимаем меньшей из значений с, с0 и 2h0, но не менее h0: сsw = с = 1,73 м.

Выполняем проверку прочности наклонного сечения:

;

; 314 ≤ 628,1 кН, прочность обеспечена.

Согласно п. 5.27 [1] на остальной части пролёта шаг хомутов принимается:

принимаем S = 0,5 м = 500 мм

В целях экономии металла, часть продольных стержней (не более 50 % расчётной площади) обрывается в пролёте там, где она не требуется согласно расчёту прочности элемента по нормальным сечениям.

На эпюру моментов от внешних опорных нагрузок наносятся ординаты опорного момента (Моп), воспринимаемого нормальным сечением железобетонного элемента с количеством

Похожие работы