Читать курсовая по строительству: "Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания" Страница 3

(Назад) (Cкачать работу)

l0 = lk – b = 6,7 – 0,3=6.4 м, где b=0,3 м – предварительно принимаемая ширина сечения ригеля.

Нагрузка на 1 пог. м плиты (или на 1 пог. м двух продольных ребер) составит:

а) расчетная нагрузка для расчета на прочность (первая группа предельных состояний, γƒ >1): постоянная 7.29 кН/м где– расчётная нагрузка от собственного веса двух рёбер с заливкой швов кН/м, где

=220 мм – средняя ширина двух рёбер.

= 25 кн/м3.

временная p = γn p0 B = 0,95 · 10.2 · 1,14 = 11.05 кН/м;

полная q = g + p = 7,29 + 11.05 = 18.34 кН/м; б) расчетная нагрузка для расчета прогиба и раскрытия трещин (вторая группа предельных состояний, γƒ=1): qII = qn = 15.84 кН/м. Усилия от расчетной нагрузки для расчета на прочность М =98.4 кН·м;

Q =58.7 кН. Изгибающий момент для расчета прогиба и раскрытия трещин МII =84.95 кН·м. 4.2 Расчет прочности нормальных сечений Продольная рабочая арматура в ребрах принята в соответствии с заданием класса А500, расчетное сопротивление Rs=435 МПа. Сечение тавровое с полкой в сжатой зоне; расчетная ширина полки: b´f = B1 – 40 мм = 1125 – 40 = 1085 мм;

h0 = h – a = 500 – 50 = 450 мм (а=50 мм при двухрядной арматуре). Полагая, что нейтральная ось лежит в полке, имеем: m =0,031;

== 0,031;

x = h0 = 0,031 450 = 14 мм < hf=50мм; Проверяем условие αm < αr:

Граничная относительная высота сжатой зоны:

αR = ξR(1-0,5 ξR) = 0,49(1-0,5∙0,49) = 0,370. Таким образом, условие αm = 0,031 < αr = 0,370 выполняется.

Площадь сечения продольной арматуры:As= As517 мм2 Принимаем продольную арматуру 414 А400 с Аs = 616 мм2 по два стержня в каждом ребре. μ%=1.37% < 5%. 4.3 Расчет прочности наклонных сечений на поперечную силу Поперечная сила на грани опоры qmax = 58.7 кН. В каждом продольном ребре устанавливается по одному каркасу с односторонним расположением двух рабочих стержней диаметром d = 14 мм (рис. 2). Диаметр поперечных стержней должен быть не менее 4 мм. Принимаем поперечные стержни диаметром dsw= 4 мм из проволоки класса В500, asw1=12,6 мм2; расчетное сопротивление rsw = 300 МПа. При asw1=12,6 мм2 и n = 2 (на оба ребра) имеем: asw = n asw1=212,6 = 25,2 мм2. Бетон тяжелый класса В25 (rb = 14.5 МПа; rbt = 1.05 МПа; коэффициент условий работы бетона γb1=1,0 т.к. кратковременная нагрузка составляет более 10% от всей временной нагрузки).

Шаг хомутов предварительно принимаем: Sw1 = 150 мм (S1 ≤ 0,5h0 = 0,5 ∙450 = 225 мм; S1≤300мм)

Sw2=300мм (S2 ≤ 0,75 h0 = 0,75 ∙ 450 = 337мм; S2 ≤500мм). Прочность бетонной полосы проверим из условия (7): >Qмах = 58700 Н т.е. прочность полосы обеспечена

Интенсивность хомутов определим по формуле: , Н/мм(4.8.)

Н/мм Поскольку qsw=50.4 Н/мм > 0,25Rвtb = 0,251.05170 =44.6 Н/мм – хомуты полностью учитываются в расчете и значение Мb определяется по формуле: , Н∙мм(4.9.)

Н∙ммОпределим длину проекции самого невыгодного наклонного сечения с: кН/м. Поскольку значение с определяем по формуле:

, но не более 3h0(4.10.)

мм > 3h0=3450=1350 мм,следовательно, принимаем с=1350 мм.

Длина проекции наклонной трещины с0 – принимается равной с, но не более 2h0. Принимаем с0 = 2h0 = 2 450 =900 мм. Тогда

QSW = 0,75qSW c0 = 0,75 50.4 900 = 34020 Н = 34.02 кН

кН,

кН. Проверяем условие кН >кН. т.е. прочность наклонных сечений обеспечена.

Проверим требование: > Sw1.(4.11.)

мм > Sw1=150 мм. т.е. требование выполнено. 4.4 Определение приопорного участка При равномерно распределённой нагрузке длина приопорного участка определяется в

Похожие работы